介绍统计能量法的基本理论，并以某科考船为分析对象，利用VA One软件进行舱室噪声预报，分析声学材料、阻尼材料及空调噪声对舱室噪声的影响。结果发现：添加声学材料后，舱室噪声下降显著；3种阻尼方案总体上来说对舱室噪声影响差别不大，但从重量方面考虑，方案二优于其它2种；选用具有良好降噪效果的布风器，可减小空调噪声对上层建筑舱室噪声的影响。

为改善整体式双层隔振系统中间质量因实际工程空间尺寸、质量以及加工精度限制导致刚性相对弱、质量偏心大和弹性效应明显而引起的隔振效果降低问题，采用中间质量为分布式双层隔振系统是一种处理措施。本文通过偏心激励下的非对称双层隔振系统理论建模，对比研究在同等条件下整体式统和分布式双层隔振系统隔振效果。研究结果表明分布式双层隔振系统在中高频隔振效果明显优于整体式双层隔振系统，且在小于整体式质量比时仍能获得相当的隔振效果，对工程应用具有一定指导价值。

船体局部振动直接受船体甲板的固有频率影响。对于主机转速较高的船，提高设计阶段甲板固有频率的计算精度可有效降低局部船体共振风险。对比采用经验公式法和有限元法计算船体甲板固有频率的不同，分析各种经验计算方法的适用范围，提出准确计算甲板固有频率的有限元法边界条件设置方法，并采用实船测试结果对本文的计算方法进行验证。有关结论对于在设计阶段如何进行船体甲板固有频率计算有较大的参考价值。

应用显式积分与隐式积分两种求解方法计算橡胶元件的垂向静刚度，其中显式积分采用斜坡、正弦、光滑三种加载函数进行位移加载。通过对比分析计算结果与试验数据发现，其中斜坡加载的动能在计算初始时出现振荡，而光滑加载与正弦加载的动能整个过程均并没有出现振荡；在大变形时，隐式积分求解方法由于出现网格畸变从而导致程序收敛失败，此时显式积分求解体现出优势，并且三种加载函数的计算结果几乎无差别，并且与试验数据吻合度比较好，最大误差为5.7 %。对于橡胶元件大变形问题，应用显式积分求解静刚度的方法是可行的，并且不同的加载函数会直接影响计算结果，尤其是在初始计算阶段的结果的准确性有很大的影响。

调研了多孔陶瓷材料在声学领域的应用，阐述了其作为吸声材料、隔声材料及消声器使用时的声学原理。基于多孔陶瓷作为消声器使用的相关研究较少，为确定影响多孔陶瓷消声性能的主要因素，在两种试验工况下对不同规格的多孔陶瓷管进行排气试验。孔隙率是表征多孔陶瓷的基本参量，它与多项物理性能存在紧密联系，为排除它的影响，选择40 %孔隙率的多孔陶瓷进行试验，结果表明壁厚越厚，消声效果越好，孔径为20 μ的多孔陶瓷管消声效果最佳。随着温度的升高，多孔陶瓷管的消声频谱特性曲线向高频移动。

通过实验，首先提出橡胶的拉伸强度、扯断伸长率与减振器的动静比间存在一定的关系。解读胶料的拉伸性能曲线，有助于橡胶减振器胶料配方实验。提出胶料的200 %定伸强度对减振器性能的定性判断，胶料的200 %定伸强度越大，动静比越小。另外，还对胶料的应力—应变曲线进行分析，结果显示该曲线与应变轴间的夹角越大，由该胶料制备的产品动静比越小。阐述了配合剂（主体胶料、炭黑、硫黄用量）对动静比的影响，并通过分析比较应力—应变曲线，判断不同配方胶料阻尼特性、疲劳性能优劣；减振器浸油后会使胶料性能和动静比发生变化，此趋势也可由应力—应变曲线分析得到。

由于钢丝间存在着干摩擦作用，钢丝绳减振器具有明显的非线性迟滞阻尼。现有文献中钢丝绳减振器迟滞模型的参数识别大都是基于初始零变形情况下给出的。实际上，在隔振系统中减振器是在承载作用下，此时已有一定的初始变形。钢丝绳减振器具有强非线性，相对于不同初始变形的迟滞曲线中的参数是不同的。为此，基于钢丝绳减振器额定荷载下的实验迟滞曲线，考虑高阶刚度和可能出现的多种阻尼成分，通过参数识别给出钢丝绳减振器额定荷载下的准静态非对称迟滞模型。结果表明：理论回线与试验回线吻合，该模型能很好地反映钢丝绳减振器的准静态非线性刚度和阻尼特性。