采用Belov 公式计算单元并排式阻性消声器消声量误差较大，为提高计算精度，按以下步骤构建单元并排式消声器消声量计算模型。（1）将消声器划分为角单元、边单元和内部单元等3 种基本单元，采用Belov公式计算各基本单元传递损失(Transmission Loss，TL)；（2）假设消声器入口端声能均匀分布，根据各基本单元入口端声功率和传递损失计算公式确定其出口端声功率；（3）根据消声器入口端和出口端总声功率得到消声量理论值TLt；（4）将11 425 Pa∙s/m2作为流阻率基准值，通过有限元仿真得到采用该流阻率多孔吸声材料的消声器消声量仿真值TLs，得到仿真值和理论值的比值K1（即TLs/TLt）；（5）通过仿真进一步确定多孔吸声材料流阻率和基准流阻率不同情况下消声器消声量的比值K2，拟合获得K2与流阻率σ 的关系函数K2(σ)；（6）建立单元并排式阻性消声器消声量计算模型TL=TLt∙K1∙K2(σ)。实测结果表明，根据该模型计算得到的消声器各倍频带传递损失值与实测值绝对误差均小于2 dB，相对误差均小于10 %。模型适用于计算采用不同多孔吸声材料、具有不同结构尺寸的单元并排式阻性消声器的消声量。

以某商住两用高层建筑内对居民影响较大的大型超市货梯曳引机噪声治理为例，在测量分析货梯机房及受影响住宅室内振动与噪声信号基础上，结合声源识别，提出对货梯曳引机采取隔振设计，降低结构传播至住宅室内噪声的工程措施，并对工程实施后的降噪效果进行实测。结果表明，隔振处理后，除共振区外，在5～1 000 Hz各1/3倍频程上隔振器上、下振动加速度级差为15.0～32.4 dB，隔振效率为82.2 %～97.6 %；机房内曳引机通过建筑结构传播至住宅室内的噪声，在63～2 000 Hz各倍频程上声压级降低8.9～21.4 dB，其中以250 Hz所在倍频程声压级降低量为最大，最终消除了居民相关噪声投诉。

采用Hubbard风电噪声预测模型对风电机组噪声进行预测计算。根据国内运营的风电机组噪声的实测数据，对Hubbard模型进行Ka系数的频谱修正、一倍塔距内近场声级修正以及风向修正。将修正后的Hubbard预测模型的风电场噪声分布预测结果与三个风电场的实测结果进行比较，分析结果表明，修正后的Hubbard模型具有更好的预测准确性，能更好反映风电场近、远场噪声分布情况。

我国现行的结构传播固定设备室内噪声排放限值不尽合理。通过将白噪声滤波获得31.5~500 Hz各倍频程带宽样本，调整其声压级至标准限值后合成原始声样本，并适当调整各倍频程频带声压级，合成新的声样本，采用成对比较法，对比研究各声样本的主观烦恼。结果表明，在A声级或响度级相同情况下，降低31.5 Hz与63 Hz倍频程频带声压级，并提高125 Hz、250 Hz及500 Hz倍频程频带声压级，声样本主观烦恼均小于原始声样本；在各倍频程中，31.5 Hz倍频程频带声压级与声样本主观烦恼度最为相关，且呈显著正相关（p < 0.01），Pearson相关系数为0.925~0.951。

针对造船厂船台生产作业噪声治理及降噪效果预测难的问题，提出船台噪声的治理方法。以某造船厂船台噪声治理为例，结合某造船厂船台噪声治理实例，提出船台噪声的治理方法，并针对其噪声特点，对噪声源进行建模，预测了主要治理措施的降噪效果。结果表明，造船厂船台生产作业噪声需从声源、声传播途径及生产作业管理等多方面进行综合治理；除降噪效果外，声屏障的设置还需考虑施工可行性、社会因素以及经济性等实际情况；对于船台生产作业噪声等分布范围广、密度大、垂向位置高的声源的模拟预测，需根据声源实际工况进行针对性建模。研究可为船台生产作业噪声等类似噪声源的噪声治理和预测提供参考。